摘要：亞新集團寶鑫特鋼480m3高爐因電網斷電及設備重大故障重負荷無計劃休風近十天,高爐工作者積

極應對，制定詳細方案，精心組織，快速恢復爐況，送風64小時12分鐘風口開全，高爐全面恢

復正常生產。

關鍵詞：（長時間）重負荷 無計劃休風 保溫  鐵口貫通 快速恢復（鐵口埋氧槍 超常規參數控制   

 現場調整持續跟進等）

1   前言

亞新集團包頭市寶鑫特鋼有限公司480m3高爐2月26日0:33因電網大面積突然斷電，造成16個風口全部灌渣，熔渣灌進熱風圍管，高爐被迫轉入搶修，26日21:00高爐具備送風條件，在送風前設備調試過程中又突發重大設備事故，高爐被迫轉入全面檢修。至3月8日0:18高爐完全具備條件送風復產，（重負荷）無計劃休風歷時239小時45分鐘。此次恢復爐況準備充分，恢復方案詳盡合理，措施到位，爐況恢復比較成功，復風后12小時鐵水進罐，16小時高爐噴煤，20小時投用正式撇渣器，62.2小時（十二分鐘）風口全部開全，開始全風生產。高爐這么長時間重負荷無計劃休風比較罕見，并且此次爐況恢復快、效果好，具有典型意義。

斷風前爐況順行狀態較好，風量1540m3/min,風壓320Kpa，頂壓160kpa，壓差148kpa。

2   保溫措施

2.1  風口密封。斷風后處理送風裝置完成后，采取風口堵泥的密封方式。出現重大設備事故后，馬上組織人員用耐火磚把中套砌平，小套和耐火磚之間填滿黃沙，耐火磚砌墻外面用耐火泥抹平，并涂抹黃油密封，以減少熱量損失、杜絕進風，從而減少爐內焦炭燃燒和爐內的氧化還原反應。指定爐內工長每小時檢查一次，發現密封的耐火泥有變干現象，馬上涂抹黃油，同時組織看水工全面排查水冷卻系統。

2.2  送風管道密封。卸掉所有彎頭，從短節熱風出口處用廢舊耐熱除塵布袋包裹有水炮泥塞住，并用鐵絲固定好。關閉倒流休風閥，并掛好警示牌，防止有人誤操作。

2.3  熱風爐保溫。四個熱風爐專人檢查確認閥門關閉完好后，熱風液壓站斷電并掛警示牌。各個水冷閥門進水量控制到最小，以出水不斷水為原則。

3   休風期間的冷卻水控制

斷風2小時后，軟水和高壓水各停一臺水泵，冷卻水量減少50%，出現重大設備故障后，

馬上安排看水工控水，爐底、爐缸、風口各套以出水不斷水為原則，把進水量控制到最小；

爐腹帶以正常出水量30%為準；爐腰以上以不斷水為原則把出水量控制到最小，在保證設備設施安全的前提下最大限度的減少熱量損失。

4  復風前的準備

4.1  提前36小時烘爐公司設備進場安裝，提前24小時由烘爐公司用柴油燒爐，同時

燒兩座，保證復風前熱風爐拱頂溫度≥1250℃，煙道溫度≥400℃。

4.2  提前24小時組織爐前燒鐵口、埋氧槍燒爐缸，把爐缸內燒出一定空間。

4.3  復風前把鐵口兩側的1#、16#風口和鐵口燒通。

4.4  爐前打干溝，做好臨時撇渣器，同時爐前各種工具、材料、備品備件準備到位；爐前天車提前檢修到位。

4.5  復風后一直到鐵水進罐之前，挖掘機在爐前值班，司機12小時2班倒；

5  復風方案

5.1  送風制度

5.1.1  送風面積。由于無計劃重負荷休風時間太長，可以基本判定爐缸已凍結。參考以往處理爐缸凍結經驗，采取用1#、16#兩個風口送風、其他14個風口全堵的方案（初始送風面積0.03533㎡），采取以點帶面，逐漸發展的模式。

5.1.2  復風操作控制原則。復風初期操作是高爐爐況恢復的關鍵，制訂了“以風為綱，穩中求快”的方針，盡快恢復風量，在加風過程中，只要風量增長就繼續加風，打破常規觀念，盡最大可能的恢復風量。

5.1.3  盡可能早的噴煤，快速增加爐缸熱量。

5.2  裝料制度

5.2.1  采用焦炭2環、礦單環的布料方式，即：α焦   24°× 6；22°× 6；α礦   23°× 10，

并隨著加風進度和料線實際情況逐步調整跟進。

5.2.2  批重。考慮實際恢復中的的困難，風量、料速不匹配，恢復初期，礦焦均適當縮小批重，并采取單車放料。

5.2.3  送風初期布料控制。雖然料線較深，為了兼顧煤氣流的形成，及時改善料柱的透氣性，防止上料過快造成頂溫過低，以及壓差偏高，采取看實際頂溫放料的模式。

5.3  熱制度

復風恢復時，影響最大的是鐵水物理熱，由于重負荷無計劃休風時間過長，爐缸內基本上處于冷凝狀態，實際熱量虧損較多，必須盡可能快的補充熱量，改善渣鐵的流動性，改善料柱的透氣性，加快爐況恢復。

5.3.1  復風料。考慮重負荷無計劃休風時間過長，爐缸虧熱嚴重，第一組集中從爐頂加焦100t，第一組負荷料負荷1.8，第二組負荷料負荷2.0，第三組負荷料負荷2.4。

5.3.2  如果初期爐況恢復超出預期，則根據實際情況做出相應調整，可以越過一些中間中間步驟，及時加負荷，加快恢復進程。

5.4  造渣制度

爐況恢復期間，為防止出現鐵水高硅高堿的情況（鐵水含硅量過高、鐵水硫磺過低會導致爐內順行變差、爐外鐵水流動性差，鐵溝粘黏、結癰，容易鐵水外溢），第一組負荷料堿度核算以【si】=1.2，R2=1.0核算；第二組負荷料堿度核算以【si】=1.0，R2=1.0核算；第一組負荷料堿度核算以【si】=0.8，R2=1.0核算。

5.5  送風操作

送風時料線不明，布料制度采取焦2環、礦單環布料，發展邊緣煤氣流為主，兼顧中心煤氣流。送風操作嚴格執行操作預案，初始送風起步風量495m3/min，冷風壓65kpa，逐步把冷風壓力加至195kpa。第一爐鐵水物理熱1296℃，流動性比預想要好，爐前采取具備條件就出鐵，保證渣鐵及時排放，為爐內創造條件。

送風48小時風口只剩一個，因查出6#中套漏水控水效果不佳，3月10日2:24---5:52休風更換后送風，風壓加起來后又發現重力除塵器上人孔漏氣，被迫出鐵后休風處理，7:02休風，7:30處理完送風繼續恢復爐況；3月11日16:30開最后一個風口（7#），高爐全面轉入正常生產。

3月8日21:26 鐵水過正式撇渣器，距復風20小時08分；

3月8日16:30開始噴煤，距復風16小時12分；

3月11日16:30打開7#風口，高爐生產全面轉入正常，距復風64小時12分。

6  經驗總結

6.1  提前燒鐵口，埋氧槍燒爐缸，燒通送風風口和鐵口是此次爐況恢復的關鍵之一。提前24小時燒通鐵口，鐵口埋氧槍燒氧，盡最大可能把爐缸內燒出盡量大的空間，同時組織人員從16#、1#風口和鐵口燒通，為這次爐況快速恢復奠定了基礎。鐵口埋氧槍實施爐缸燒氧增加了鐵水的熱涵，改善了流動性，為第一爐渣鐵順利外排創造了條件。

6.2  用柴油燒熱風爐提高風溫也是此次爐況快速回復的成功經驗。考慮熱風爐燜爐時間較長，爐內熱損失較多，根據恢復爐況急切需要風溫的實際情況，復風前請專業公司提前用柴油燒熱風爐，相比冷風開爐，熱風溫能夠快速增加爐缸熱量，改善爐缸工作狀態，熱補充相對于凈焦來說要快得多。

6.3  合理的熱量補充。加入足夠的凈焦和減輕焦炭負荷是處理此類爐況的必然選擇，目的是補充熱量，改善料柱的透氣性、透液性，加快恢復進程。斷風前爐況順行狀態較好，爐溫、堿度合適，鐵水物理熱充沛，考慮到重負荷無計劃休風時間過長，熱損失較多，并且休風過程中發現有冷卻設備漏水現象，故第一組焦炭集中加了100t，計劃總補焦量160t，根據爐況恢復實際情況及時調整，凈焦實際加入 量為120t。從爐況恢復效果來看，爐溫【si】最低0.4%，最高1.93%，鐵水物理熱最低1296℃，最高1505℃。此次凈焦加入量和負荷調整是合適的。

6.4  超常規的參數控制效果好。由于重負荷無計劃休風時間過長，爐缸基本處于冷凝狀態，為了盡快恢復爐況，高爐快速轉入正常生產，根據“以風為綱，穩中求快”的方針，在恢復過程中，打破常規，送風風壓、壓差的控制達到了正常生產時的1.3---1.6倍，甚至短時單項參數達到了4倍多。只要風量增加，就繼續加風。目的是通過擴大風量，快速攪動爐缸，加快爐況恢復進度。實踐證明，特殊情況采取相應的特殊手段是合適的，也是行之有效的。

6.5  恢復過程中合理的持續跟進調整效果好。在復風前制訂了詳盡的預案，實際操作中根據爐況恢復實際情況，及時修正方案，加大調整幅度，越過了2個計劃調整階段。原計劃需要4---6天爐況全面恢復正常，實際64小時12分鐘就開全了風口，各項操作參數不到3天就全部恢復正常。

6.6  還需優化改進的方面

6.6.1  爐前生產組織還需加強；

6.6.2  看水工操作技能還需提高。休風期間查漏工作效率不高，6#中套實際復風前就有漏水，一直懷疑是其他冷卻設備漏水，未能及時查出。

6.6.3  設備管理還需加強。此次恢復爐況過程中，設備故障造成高爐多次休慢風。