摘  要  龍鋼1號高爐于2017年2月14日9:19點火送風，此次開爐準備充分，制定的開爐方案合理，開爐后38小時噴煤，68小時富氧，75小時全風作業，做到了爐況穩定順行，成功實現了短期內達產達效的目標。

關鍵詞  高爐  開爐  實踐

1  前言

龍鋼1號高爐（1280m3）于2009年1月13日建成投產，該高爐采用國內大型高爐先進可靠技術，主要有：皮帶上料與SS型串罐無鐘爐頂；小焦粒、小礦回收技術；嘉恒法渣處理系統；干法煤氣除塵和TRT工藝；熱風爐為3座卡魯金頂燃式熱風爐；高爐冷卻采用聯合軟水密閉循環系統等。1號高爐共有兩個鐵口，使用操作方式為輪流循環出鐵；兩套采用澆注料澆注的主鐵溝、支鐵溝和渣溝，分布在南北出鐵場內。

該高爐于2015年8月26日因市場原因停爐待產，直到 2017年2月14日開爐，成功實現了3天達產、5天達效的目標。在全面實行經濟爐料的情況下，通過加強技術操作和提高綜合管理水平，保持了爐況持續穩定順行，取得了良好的技術經濟指標。截至18日各技術指標如表1：

2  開爐前的準備工作

2.1  烘爐及試漏

1#高爐大修開爐前嚴格按烘爐要求烘爐，烘爐完畢后進行試壓、試漏，確保開爐本體系統正常工作。并全系統聯動試車，確保運行正常，為快速開爐奠定基礎。

2.1.1  高爐烘爐

本次1#高爐烘爐用熱風烘爐，熱風爐提前2-4小時燒爐，以熱風溫度為基準，用冷風閥開度及爐頂大放散控制爐頂廢氣流量，執行高爐烘爐曲線圖，整個烘爐時間計劃93小時（3.9天）。 附烘爐曲線圖如下：

2.1.2  打壓試漏

本次打壓試漏分兩部分，一是進行高爐本體、煤氣上升管、下降管、重力除塵器至箱體荒煤氣盲板閥管道聯合打壓檢漏和處理；二是進行熱風爐系統及其冷風、熱風管道的初步檢漏和處理。

（1）第一階段（0.19MPa級打壓）

①打壓分五個壓力梯度進行：0.05—0.1—0.15—0.190MPa。

②升壓過程中，冷風放風閥關閉需留20%開度作為出風口，然后通過風機房加風，在風機喘振區可適當加快風壓上升速度減少風機喘振區間運行時間；每步升壓后穩定10min再逐步提高，壓力達到0.10MPa、0.15MPa、0.190MPa后，要保壓查漏。檢漏人員進行檢漏。

③由于重力遮斷閥已封沙，打壓期間關閉重力遮斷閥，從重力氮氣吹掃口通入氮氣，專人開關氮氣閥門，與值班室聯系，保持重力除塵器及荒煤氣管道壓力與高爐爐內壓力同步上升。

④打壓檢漏完畢，減壓非常關鍵，要求降壓要緩慢，降壓速度目標為20kpa/min：檢漏結束后，熱風爐關閉混風切斷閥，通過風口盲板漏風部位對熱風總管區域進行泄壓；熱風爐爐內壓力通過廢氣閥開度調節降壓速度。第一階段結束后，冷風先送1個小時，再進行第二階段打壓。

（2）第二階段（0.34MPa級打壓）：冷風管道、熱風爐本體、熱風主管、圍管，該系統壓力打到0.34 MPa。

①第一步（0.190MPa級系統打壓）結束后，將各送風支管松開在送風裝置與直吹管法蘭間夾專用盲板、墊子封死（要求送風裝置上全楔以確保密封性），熱風爐系統與高爐本體分離開。投產前打壓、試裝階段送風裝置用石棉盤根密封墊片或舊金屬密封墊片，高爐點火投產前送風裝置的最后回裝才用全新金屬密封墊片。

②打壓分五個不同壓力梯度進行： 0.10—0.20—0.25—0.30—0.34 MPa分步緩慢進行提壓（最高壓力視風機能力核定）。

③每步升壓后穩定5min，在0.25MPa時停頓10-15min，然后逐步提壓達到規定最高壓力（0.34MPa）后，保壓查漏。升壓過程中，若出現大漏點，處理完后才能繼續升壓。

2.2  鐵口噴吹系統

（1）南場鐵口安裝空壓管，送風后用空壓向爐內鼓風，當出鐵時只需停止鼓風鐵口可自動打開。

（2）北場鐵口由外向內打入￠76*6mm無縫鋼管，鋼管伸出爐外1-1.5m，做為鐵口煤氣導出管。

3  裝開爐料

3.1  木材填充

2017年2月12日9：00爐內開始裝木材，在裝木材前鋪底焦10t，至20:00爐內裝入100木材，1—3層密布，4層開始留縫隙共計8層。

3.2  開爐前堵風口情況

 2月13日堵2#、5#、8#、12#、15#、18#共6個風口，風口配置見表2。

3.3  裝開爐料

在裝料過程中，向高爐送20-30kpa的冷風，同時用爐頂機械探尺對每段裝爐料進行料線探測，然后與理論計算進行比對，每段實際裝入位置與理論計算基本一致，布料角度采用首次開爐時神網測定角度。全爐焦比3.13t，負荷0.52倍，詳見表3。

4  開爐操作

2月14日9:19送風堵2#、5#、8#、12#、15#、18#風口，送風面積0.1347m2（2#風口于11:30吹開，實際風口面積為0.1442 m2），風溫指定880℃；12:30料面動，料線2.1m。20:40煤氣防爆實驗正常，煤氣成分合格，于21:18引煤氣后風壓為94kpa，風量為1200m3/min，透指為17.4 ，頂壓為25kpa。15日01:40第一爐鐵南場鐵口順利打開，渣鐵溫度充沛，流動性良好。

第一次鐵爐溫4.2%，鐵水溫度1416℃，出鐵量較小，累計25t（理論計算爐缸內形成鐵量100 t）。后續達產過程經歷了降爐溫和強化2個階段。

4.1  降爐溫過程：15日第一次鐵后至16日夜班

本階段相繼捅開2個風口，送風面積0.1632 m2，風量水平加至2200 m3/min，爐溫降至0.7%水平，保持良好的物理熱和渣鐵流動性。隨冶強提高，逐步擴礦批至21.5 t，焦炭負荷上至3.31倍，料制C27325.5223.9222.22133  O25.5 323.9322.22。該階段煤氣利用率保持在36.9—40.7%之間。

4.2  強化冶煉階段：16日夜班至18日夜班

在確保物理熱充足，渣鐵流動性良好的基礎上，爐溫由0.7%逐步降至0.4%水平。15日22:20北場鐵口投運雙鐵口出鐵，23:30送煤5t/h，16日6:55上負荷至3.54t/t，礦批23t，料制C28.4227225.52 23.9 222.22134 O27325.5323.9322.22 ，其它參數均有變化見表4。

隨冶強提高，上部制度積極采取擴礦批、上負荷措施，同時調整原料結構，酸性料配比由20%逐步下調至12%。截止2月18日夜班上負荷至3.85t/t ，礦批25.5噸，煤15t/h，富氧3800m3/h，C28.4227225.52 23.9 222.22 134  O28.4327325.53 23.9 322.22 ，高爐系統溫差5.3—5.7℃，產量達到2823噸，煤比142Kg/t,高爐開爐達產達效。

4.3  后期爐溫波動分析處理 

本次開爐順利5天達產達效，但是在2月17日白班爐溫回升，鐵水硅最高升至0.88%，物理熱由 1486℃升至1521℃，采取打開8#風口（只剩8#風口堵），同時酸性料調整配比由11%調至13%，逐步加大綜合負荷由2.7加至3.0 t/t；料制由C27325.52 23.9 222.22 133  O25.5 323.9322.22調整至C28.4227225.52 23.9 222.22 134  O28.4327325.53 23.9 322.22，鐵水硅逐步降低至0.4%左右。

5  開爐過程認識

（1）本次開爐前準備充分，特別是采用鐵口預埋(富氧+空壓)管道，鼓入空壓及氧氣，實現了開爐開鐵口不用氧氣管燒鐵口的（龍鋼）歷史突破。

（2）開爐料和開爐參數的選擇合理，送風面積合適，保證送風后具有合適的風速和鼓風動能，為后續5天能夠達產達效提供了很好的平臺。

6  結語

    本次龍鋼1號高爐開爐，通過前期制定詳細的開爐方案，并反復討論修正、完善，以及外圍出鐵的充分準備，為順利開爐提供了強有力的技術支持，特別是爐前通過預埋(富氧+空壓)管道，鼓入空壓及氧氣，大大減小了開鐵口的難度，也為開爐提供了強有力的保證。